Из Википедии, бесплатной энциклопедии
Перейти к навигации Перейти к поиску
Лопатка турбины от реактивного двигателя Turbo-Union RB199 .

Лопатки турбины является индивидуальным компонентом , который составляет от турбины секции газовой турбины или паровой турбины . Лопасти отвечают за извлечение энергии из высокотемпературного газа под высоким давлением, производимого камерой сгорания . Лопатки турбины часто являются ограничивающим элементом газовых турбин. [1] Чтобы выжить в этой сложной среде, в лопатках турбин часто используются экзотические материалы, такие как суперсплавы, и множество различных методов охлаждения, которые можно разделить на внутреннее и внешнее охлаждение [2] [3] [4] и термобарьерные покрытия . Усталость лезвияявляется основным источником отказов паровых и газовых турбин. Усталость вызывается напряжением, вызванным вибрацией и резонансом в рабочем диапазоне оборудования. Для защиты лопаток от этих высоких динамических нагрузок используются демпферы трения. [5]

Лопасти ветряных и водяных турбин предназначены для работы в различных условиях, которые обычно связаны с более низкими скоростями вращения и температурами.

Введение [ править ]

Схема двухконтурного реактивного двигателя. Турбина высокого давления соединена одним золотником с компрессором высокого давления (фиолетовый), а турбина низкого давления соединена с компрессором низкого давления вторым золотником (зеленый).

В газотурбинном двигателе отдельная секция турбины состоит из диска или ступицы, на которой находится множество лопаток турбины. Эта секция турбины соединена с секцией компрессора через вал (или «золотник»), и эта секция компрессора может быть осевой или центробежной.. Воздух сжимается, повышая давление и температуру, через ступени компрессора двигателя. Затем температура значительно повышается за счет сгорания топлива внутри камеры сгорания, которая находится между ступенями компрессора и ступенями турбины. Затем выхлопные газы с высокой температурой и высоким давлением проходят через ступени турбины. Ступени турбины извлекают энергию из этого потока, снижая давление и температуру воздуха, и передают кинетическую энергию ступеням компрессора вдоль золотника. Этот процесс очень похож на то, как работает осевой компрессор, только в обратном направлении. [6]

Количество ступеней турбины варьируется в разных типах двигателей, причем двигатели с высокой степенью двухконтурности имеют тенденцию иметь большинство ступеней турбины. [ необходима цитата ]Количество ступеней турбины может иметь большое влияние на конструкцию лопаток турбины для каждой ступени. Многие газотурбинные двигатели имеют двухконтактную конструкцию, что означает наличие золотника высокого и низкого давления. Другие газовые турбины используют три золотника, добавляя золотник среднего давления между золотником высокого и низкого давления. На турбину высокого давления воздействует самый горячий воздух с высоким давлением, а на турбину низкого давления - более холодный воздух с более низким давлением. Разница в условиях приводит к конструкции лопаток турбины высокого и низкого давления, которые значительно различаются по материалам и вариантам охлаждения, хотя аэродинамические и термодинамические принципы одинаковы. [7]В этих тяжелых условиях эксплуатации внутри газовых и паровых турбин лопатки сталкиваются с высокой температурой, высокими напряжениями и потенциально высокими вибрациями. Лопатки паровой турбины являются критически важными компонентами электростанций, которые преобразуют линейное движение пара высокой температуры и высокого давления, текущего по градиенту давления, во вращательное движение вала турбины. [8]

Окружающая среда и режимы отказа [ править ]

Лопатки турбины подвергаются очень жесткой окружающей среде внутри газовой турбины. Они сталкиваются с высокими температурами, высокими напряжениями и потенциальной средой с высокой вибрацией. Все три этих фактора могут привести к отказу лопаток, потенциально разрушив двигатель, поэтому лопатки турбины тщательно спроектированы, чтобы противостоять этим условиям. [9]

Лопатки турбины подвергаются напряжению от центробежной силы (ступени турбины могут вращаться со скоростью десятки тысяч оборотов в минуту (об / мин)) и сил жидкости, которые могут вызвать разрушение , податливость или ползучесть [nb 1] . Кроме того, первая ступень (ступень, непосредственно следующая за камерой сгорания) современной газовой турбины сталкивается с температурами около 2 500 ° F (1370 ° C) [10] по сравнению с температурами около 1 500 ° F (820 ° C) в ранних газовых турбинах. [11] Современные военные реактивные двигатели, такие как Snecma M88 , могут выдерживать температуру турбины 2900 ° F (1590 ° C). [12] Эти высокие температуры могут ослабить лопасти и сделать их более подверженными ползучести. Высокие температуры также могут сделать лезвия подверженными коррозии . [8] Наконец, вибрации двигателя и самой турбины могут вызвать усталостные отказы. [9]

Материалы [ править ]

Ключевым ограничивающим фактором в первых реактивных двигателях были характеристики материалов, доступных для горячей секции (камеры сгорания и турбины) двигателя. Потребность в лучших материалах стимулировала множество исследований в области сплавов и технологий производства, и эти исследования привели к появлению длинного списка новых материалов и методов, которые делают возможными современные газовые турбины. [11] Одним из первых из них был Nimonic , используемый в британских двигателях Whittle .

Разработка суперсплавов в 1940-х годах и новых методов обработки, таких как вакуумная индукционная плавка в 1950-х годах, значительно повысили температурную стойкость лопаток турбин. Дальнейшие методы обработки, такие как горячее изостатическое прессование, улучшили сплавы, используемые для лопаток турбины, и повысили производительность лопаток турбины. [11] Современные лопатки турбины часто используют никель основанного суперсплавов , которые включают хром , кобальт и рений . [9] [13]

Помимо усовершенствования сплавов, крупным прорывом стала разработка методов направленной кристаллизации (DS) и производства монокристаллов (SC). Эти методы помогают значительно повысить устойчивость к усталости и ползучести за счет выравнивания границ зерен в одном направлении (DS) или за счет полного устранения границ зерен (SC). Исследования SC начались в 1960-х годах Праттом и Уитни, и на их реализацию ушло около 10 лет. Одна из первых реализаций DS была с двигателями J58 SR-71 . [11] [14] [15]

Лопатка турбины с термобарьерным покрытием.

Еще одним важным усовершенствованием технологии изготовления материалов лопаток турбин стала разработка термобарьерных покрытий (TBC). В то время как разработки DS и SC улучшили сопротивление ползучести и усталости, TBC улучшили стойкость к коррозии и окислению, и то и другое стало серьезной проблемой при повышении температуры. Первыми ТБП, примененными в 1970-х годах, были алюминидные покрытия. Улучшенные керамические покрытия стали доступны в 1980-х годах. Эти покрытия повышают температурную способность лопаток турбины примерно на 200 ° F (90 ° C). [11] Покрытия также увеличивают срок службы лопаток, в некоторых случаях почти удваивая срок службы лопаток турбин. [16]

Большинство лопаток турбин производятся методом литья по выплавляемым моделям (или обработки по выплавляемым моделям ). Этот процесс включает изготовление точного отрицательного штампа формы лезвия, который заполняется воском для формирования формы лезвия. Если лопатка полая (т. Е. Имеет внутренние охлаждающие каналы), керамический сердечник в форме канала вставляется в середину. Лезвие из воска покрывается термостойким материалом, образуя оболочку, а затем эта оболочка заполняется сплавом лезвия. Этот шаг может быть более сложным для материалов DS или SC, но процесс аналогичен. Если в середине лезвия есть керамический сердечник, он растворяется в растворе, который оставляет лезвие полым. Лезвия покрываются TBC, а затем обрабатываются отверстия для охлаждения. [17]

Композиты с керамической матрицей (CMC), в которых волокна встроены в матрицу из керамики , полученной из полимеров , разрабатываются для использования в лопатках турбин. [18] Основным преимуществом КМЦ перед обычными суперсплавами является их легкий вес и способность выдерживать высокие температуры. Композиты SiC / SiC, состоящие из матрицы из карбида кремния, армированной волокнами карбида кремния , могут выдерживать рабочие температуры на 200–300 ° F выше, чем суперсплавы никеля. [19] GE Aviation успешно продемонстрировала использование таких композитных лопаток SiC / SiC для турбины низкого давления своего реактивного двигателя F414 . [20] [21]

Список материалов лопаток турбины [ править ]

Примечание. В этот список не включены все сплавы, используемые в лопатках турбин. [22] [23]

  • U-500 Этот материал использовался в качестве материала первой стадии (наиболее требовательной стадии) в 1960-х годах, а теперь используется на более поздних, менее сложных стадиях. [23]
  • Рене 77 [23]
  • Рене N5 [24]
  • Рене N6 [24]
  • PWA1484 [24]
  • CMSX-4 [25]
  • CMSX-10 [24]
  • Инконель
    • IN-738 - GE использовала IN-738 в качестве материала для лопастей первой ступени с 1971 по 1984 год, когда он был заменен на GTD-111. Сейчас он используется как материал второго этапа. Он был специально разработан для наземных турбин, а не для авиационных газовых турбин. [23]
  • Лопатки ГТД-111, изготовленные из ГТД-111 с направленным затвердеванием, на первом этапе используются во многих газовых турбинах GE Energy . Лезвия из равноосного ГТД-111 используются на более поздних этапах. [23]
  • EPM-102 ( MX4 (GE), PWA 1497 (P&W)) - монокристаллический суперсплав, совместно разработанный NASA, GE Aviation и Pratt & Whitney для высокоскоростного гражданского транспорта (HSCT). Хотя программа HSCT была отменена, этот сплав все еще рассматривается для использования GE и P&W. [26]
  • Nimonic 80a использовался для лопаток турбин на Rolls-Royce Nene и de Havilland Ghost.
  • Nimonic 90 использовался на Bristol Proteus .
  • Nimonic 105 использовался на Rolls-Royce Spey .
  • Нимоник 263 был использован в камерах сгорания в Бристоль Olympus , используемых на Concorde сверхзвукового самолета. [27] [28]

Охлаждение [ править ]

При постоянном перепаде давлений термический КПД двигателя увеличивается по мере увеличения температуры на входе в турбину (TET). Однако высокие температуры могут повредить турбину, поскольку лопатки испытывают большие центробежные нагрузки, а материалы при высокой температуре становятся слабее. Итак, охлаждение лопаток турбины необходимо. [29] Современные конструкции турбин работают при температурах на входе выше 1900 кельвинов, что достигается за счет активного охлаждения компонентов турбины. [2]

Способы охлаждения [ править ]

Отверстия, просверленные лазером, позволяют охлаждать пленку в направляющей лопатке сопла V2500 первой ступени.

Охлаждение компонентов может осуществляться воздушным или жидкостным охлаждением . Жидкостное охлаждение кажется более привлекательным из-за высокой удельной теплоемкости и вероятности испарительного охлаждения, но могут возникнуть утечки, коррозия, засорение и другие проблемы. что работает против этого метода. [29] С другой стороны, воздушное охлаждение позволяет выпускаемому воздуху в основной поток без каких-либо проблем. Количество воздуха, необходимого для этого, составляет 1–3% от основного потока, а температуру лопатки можно снизить на 200–300 ° C. [29] Есть много методов охлаждения, используемых в лопатках газовых турбин; конвекция, пленочное охлаждение, транспирационное охлаждение, охлаждающий поток, охлаждение с ребристым штифтом и т. д., которые подпадают под категории внутреннего и внешнего охлаждения. Хотя все методы имеют свои отличия, все они работают с использованием более холодного воздуха (часто отбираемого из компрессора) для отвода тепла от лопаток турбины. [30]

Внутреннее охлаждение [ править ]

Конвекционное охлаждение [ править ]

Охлаждение лезвия конвекцией

Он работает, пропуская охлаждающий воздух через внутренние каналы лезвия. Тепло передается за счет теплопроводности через лезвие, а затем за счет конвекции в воздух, протекающий внутри лезвия. Для этого метода желательна большая внутренняя поверхность, поэтому пути охлаждения имеют тенденцию быть извилистыми и заполнены небольшими ребрами. Внутренние каналы в лопасти могут иметь круглую или эллиптическую форму. Охлаждение достигается за счет пропускания воздуха через эти каналы от ступицы к кончику лопасти. Этот охлаждающий воздух поступает из воздушного компрессора. В случае газовой турбины жидкость снаружи относительно горячая, она проходит через охлаждающий канал и смешивается с основным потоком на вершине лопатки. [30] [31]

Ударное охлаждение [ править ]

Удар

Вариант конвекционного охлаждения, охлаждение со столкновением , работает путем удара по внутренней поверхности лопасти воздухом с высокой скоростью. Это позволяет передавать больше тепла за счет конвекции, чем при обычном конвекционном охлаждении. Ударное охлаждение применяется в регионах с наибольшими тепловыми нагрузками. В случае турбинных лопаток передняя кромка имеет максимальную температуру и, следовательно, тепловую нагрузку. Ударное охлаждение также используется в средней хорде лопатки. Лезвия полые с сердечником. [32] Есть внутренние охлаждающие каналы. Охлаждающий воздух поступает из области передней кромки и поворачивается к задней кромке. [31]

Внешнее охлаждение [ править ]

Пленочное охлаждение [ править ]

Изготовление турбинной лопатки с охлаждающими отверстиями для пленочного охлаждения.
Пленочное охлаждение

Пленочное охлаждение (также называемое тонкопленочным охлаждением), широко используемый тип, обеспечивает более высокую эффективность охлаждения, чем конвекционное и ударное охлаждение. [33] Этот метод заключается в откачке охлаждающего воздуха из лезвия через несколько небольших отверстий или щелей в конструкции. Затем на внешней поверхности лопасти создается тонкий слой (пленка) охлаждающего воздуха, уменьшающий теплоотдачу от основного потока, температура которого (1300–1800 кельвинов ) может превышать температуру плавления материала лезвия (1300–1400 Кельвинов ). кельвинов). [34] [35]Способность пленочной системы охлаждения охлаждать поверхность обычно оценивается с помощью параметра, называемого эффективностью охлаждения. Более высокая эффективность охлаждения (с максимальным значением, равным единице) указывает на то, что температура материала лопатки ближе к температуре охлаждающей жидкости. В местах, где температура лопатки приближается к температуре горячего газа, эффективность охлаждения приближается к нулю. На эффективность охлаждения в основном влияют параметры потока охлаждающей жидкости и геометрия впрыска. Параметры потока хладагента включают в себя скорость, плотность, коэффициент продувки и количества движения, которые рассчитываются с использованием характеристик потока хладагента и основного потока. Параметры геометрии впрыска состоят из геометрии отверстия или паза (т.е. цилиндрические, фасонные отверстия или щели) и угла впрыска. [2] [3]Программа ВВС США в начале 1970-х годов финансировала разработку турбинной лопатки с пленочным и конвекционным охлаждением, и этот метод стал обычным для современных турбинных лопаток. [11] Введение в поток отвода от охладителя снижает изоэнтропический КПД турбины; сжатие охлаждающего воздуха (который не передает мощности двигателю) влечет за собой потерю энергии; а контур охлаждения значительно усложняет двигатель. [36] Все эти факторы должны быть компенсированы увеличением общей производительности (мощности и КПД), допускаемым увеличением температуры турбины. [37] В последние годы исследователи предложили использовать плазменный актуатор.для пленочного охлаждения. Пленочное охлаждение турбинных лопаток с помощью плазменного актуатора диэлектрического барьерного разряда было впервые предложено Роем и Вангом. [38] Плазменный актуатор в форме подковы, который устанавливается вблизи отверстий для потока газа, значительно улучшает эффективность пленочного охлаждения. Следуя предыдущим исследованиям, недавние отчеты с использованием как экспериментальных, так и численных методов продемонстрировали эффект улучшения охлаждения на 15% с помощью плазменного актуатора. [39] [40] [41]

Охлаждающий излияние [ править ]

Охлаждение излиянием

Поверхность лезвия изготовлена ​​из пористого материала, что означает наличие большого количества мелких отверстий на поверхности. Охлаждающий воздух проходит через эти пористые отверстия, образуя пленку или более холодный пограничный слой. Кроме того, это равномерное охлаждение вызвано вытеканием охлаждающей жидкости по всей поверхности лопатки. [29]

Охлаждение штифтовых плавников [ править ]

В узкой задней кромке пленочное охлаждение используется для улучшения теплоотдачи от лезвия. На поверхности лезвия имеется множество ребер с штифтами. Передача тепла происходит от этого массива и через боковые стенки. Поскольку охлаждающая жидкость течет через ребра с высокой скоростью, поток разделяется и образуются следы. На скорость теплопередачи влияют многие факторы, среди которых наиболее важными являются тип штифтового ребра и расстояние между ребрами. [32]

Транспирационное охлаждение [ править ]

Это похоже на пленочное охлаждение в том смысле, что оно создает тонкую пленку охлаждающего воздуха на лезвии, но отличается тем, что воздух «просачивается» через пористую оболочку, а не вводится через отверстия. Этот тип охлаждения эффективен при высоких температурах, поскольку он равномерно покрывает всю лопасть прохладным воздухом. [31] [42] Лопасти с транспирационным охлаждением обычно состоят из жесткой стойки с пористой оболочкой. Воздух проходит через внутренние каналы стойки, а затем проходит через пористую оболочку для охлаждения лопасти. [43] Как и в случае пленочного охлаждения, увеличение количества охлаждающего воздуха снижает КПД турбины, поэтому это снижение должно быть сбалансировано улучшенными температурными характеристиками. [37]

См. Также [ править ]

  • Камера сгорания
  • Коррозия при высоких температурах
  • Газовая турбина
  • Суперсплавы

Заметки [ править ]

  1. ^ Ползучесть - это тенденция твердого материала к медленному перемещению или постоянной деформации под действием напряжений. Это происходит в результате длительного воздействия высоких напряжений, которые ниже предела текучести материала. Ползучесть более серьезна в материалах, которые подвергаются воздействию тепла в течение длительного времени и близки к температуре плавления. Ползучесть всегда увеличивается с повышением температуры. От ползучести (деформации) .

Ссылки [ править ]

  1. ^ Бойс, стр. 368.
  2. ^ a b c Ачарья, Суманта; Канани, Юсеф (1 января 2017 г.), Воробей, Эфраим М .; Авраам, Джон П .; Горман, Джон М. (ред.), «Глава 3 - Достижения в теплообмене пленочного охлаждения» , Достижения в теплообмене , Elsevier, 49 , стр. 91–156, doi : 10.1016 / bs.aiht.2017.10.001 , извлечено 30 августа 2019 г.
  3. ^ a b Голдштейн, Ричард Дж. (1 января 1971 г.), «Охлаждение пленки» , в Ирвине, Томас Ф .; Хартнетт, Джеймс П. (ред.), Успехи в теплопередача Том 7 , Прогресс в области теплообмена, 7 , Elsevier, стр 321-379,. DOI : 10.1016 / s0065-2717 (08) 70020-0 , ISBN 9780120200078, дата обращения 30 августа 2019
  4. ^ Bogard, DG; Толе, КА (1 марта 2006 г.). "Пленочное охлаждение газовой турбины" (PDF) . Журнал движения и мощности . 22 (2): 249–270. DOI : 10.2514 / 1.18034 . S2CID 54063370 .  
  5. ^ Bhagi ЛК, Растоги В, Р Гупта (2017). «Исследование коррозионной усталости и увеличения ресурса лопатки паровой турбины низкого давления с использованием фрикционных демпферов» . Журнал механических наук и технологий . 31 : 17–27. DOI : 10.1007 / s12206-016-1203-5 . S2CID 115023151 . 
  6. ^ Флэк, стр. 406
  7. ^ Флэк, стр. 407
  8. ^ а б Бхаги Л.К., Растоги V, Гупта П. (2013). Фрактографические исследования отказа лопатки паровой турбины низкого давления Л-1 . Примеры из практики анализа технических отказов, 1 (2), стр.72–78
  9. ^ a b c Флэк, стр. 429.
  10. ^ Флэк, стр. 410
  11. ^ Б с д е е Koff, Бернард Л. (2003). «Обзор технологии газовых турбин - взгляд дизайнера». Международный авиакосмический симпозиум и выставка AIAA / ICAS: следующие 100 лет. 14–17 июля 2003 г., Дейтон, Огайо. AIAA 2003–2722.
  12. ^ Dexclaux, Жак и Серр, Жак (2003). «M88-2 E4: Усовершенствованный двигатель нового поколения для многоцелевого истребителя Rafale». Международный авиакосмический симпозиум и выставка AIAA / ICAS: следующие 100 лет. 14–17 июля 2003 г., Дейтон, Огайо. AIAA 2003–2610
  13. ^ Мадьяр, Майкл Дж. «Минеральный Ежегодник: Рений» (PDF) . Геологическая служба США.
  14. ↑ Лэнгстон, Ли С. (16 марта 2018 г.). «Монокристаллические лопасти турбины получают статус вехи ASME» . www.machinedesign.com . Проверено 25 ноября 2018 года .
  15. ^ Лэнгстон, Ли С. «Каждое лезвие - отдельный кристалл» . www.americanscientist.org . Проверено 25 ноября 2018 года .
  16. ^ Бойс, стр. 449
  17. ^ Флэк, стр. 430-3
  18. ↑ Такеши, Такаши, Куниюки, Кен-ичи, Масато. "Разработка деталей турбины CMC для авиационных двигателей" (PDF) . CS1 maint: несколько имен: список авторов ( ссылка )
  19. ^ Halbig, Jaskowiak, Кайзер, Zhu (июнь 2013). «Оценка технологии композитов с керамической матрицей для авиационных турбинных двигателей» (PDF) . 51-я встреча AIAA по аэрокосмическим наукам, включая форум «Новые горизонты» и аэрокосмическую выставку . DOI : 10.2514 / 6.2013-539 . ЛВП : 2060/20130010774 . ISBN  978-1-62410-181-6.CS1 maint: несколько имен: список авторов ( ссылка )
  20. ^ «Композиты с керамической матрицей позволяют реактивным двигателям GE летать дольше - отчеты GE» . GE Reports . Проверено 2 ноября 2015 года .
  21. ^ «GE успешно тестирует первый в мире композитный материал с вращающейся керамической матрицей для боевого двигателя нового поколения | Пресс-релиз | GE Aviation» . www.geaviation.com . Проверено 2 ноября 2015 года .
  22. ^ Бойс, стр. 440-2
  23. ^ а б в г д Шильке, PW (2004). Современные материалы и покрытия для газовых турбин . GE Energy. Август 2004. Дата обращения: 25 мая 2011.
  24. ^ а б в г Маккей, Ребекка А. и др. (2007). Устойчивые к ползучести суперсплавы с низкой плотностью, разработанные для лопаток турбин . НАСА Исследования и технологии Гленна. Обновлено: 7 ноября 2007 г. Дата обращения: 16 июня 2010 г.
  25. ↑ P. Caron, Y. Ohta, YG Nakagawa, T. Khan (1988): Superalloys 1988 (под редакцией С. Райхманна и др.), Стр. 215. Металлургическое общество AIME, Уоррендейл, Пенсильвания.
  26. ^ С. Уолстон, А. Сетель, Р. Маккей, К. О'Хара, Д. Дул и Р. Дрешфилд (2004). Совместная разработка монокристаллического суперсплава четвертого поколения. Архивировано 15 октября 2006 года на Wayback Machine . NASA TM - 2004-213062. Декабрь 2004. Дата обращения: 16 июня 2010.
  27. ^ «Металлические лакомые кусочки: Нимоник». steelforge.com. Дата обращения: 5 марта 2011.
  28. ^ "Продукты". Архивировано 8 декабря 2012 года в Archive.today Special Metals. Дата обращения: 5 марта 2011.
  29. ^ а б в г Яхья, С.М. (2011). Турбины, компрессоры и вентиляторы . Нью-Дели: Tata McGraw-Hill Education, 2010. стр. 430–433. ISBN 9780070707023.
  30. ^ a b Флэк, стр. 428.
  31. ^ a b c Бойс, стр. 370.
  32. ^ a b Лесли М. Райт, Дже-Чин Хан. «Улучшенное внутреннее охлаждение лопаток и лопаток турбины» . 4.2.2.2 Улучшенное внутреннее охлаждение лопаток и лопаток турбины . Проверено 27 мая 2013 года .
  33. ^ Том 1. Фаза летных испытаний характеристик. Глава 7. Аэродвижение стр. 7.122. База ВВС Эдвардс, испытательный центр ВВС , февраль 1991 г. Размер: 8 МБ. зеркало ADA320315.pdf
  34. ^ Что такое пленочное охлаждение?
  35. ^ Мартинес, Исидоро. « Силовая установка самолета. Температурные и механические ограничения в реактивных двигателях », стр. 19. Мадридский технический университет, Школа авиационной техники , 2015 г. Дата обращения : апрель 2015 г.
  36. ↑ Rolls-Royce plc (2005). Реактивный двигатель (6 изд.). Rolls-Royce plc. ISBN 978-0902121232.
  37. ^ a b Бойс, стр. 379-80
  38. ^ С. Рой, C.-C. Ван, Плазменная теплопередача, Прил. Phys. Lett. 92 (2008) 231501
  39. ^ П. Одье, М., Н. Бенард, Э. Моро, Повышение эффективности пленочного охлаждения с помощью плазменного привода с поверхностным диэлектрическим барьерным разрядом, Междунар. J. Тепловой поток жидкости 62 (2016), 247–57.
  40. ^ С. Дай, Ю. Сяо, Л. Хе, Т. Цзинь, П. Хоу, К. Чжан, З. Чжао, Расчетное исследование плазменного привода на характеристики пленочного охлаждения отверстий различной формы, AIP Adv. 5 (2015), 067104.
  41. ^ Ю. Сяо, С. Дай, Л. Хе, Т. Цзинь, К. Чжан, П. Хоу, Исследование пленочного охлаждения из цилиндрического отверстия с плазменным приводом на плоской пластине, Тепломассопередача. 52 (2016), 1571–83.
  42. ^ Флэк, стр. 428-9
  43. ^ Бойс, стр. 375
Библиография
  • ЯХЬЯ, С.М. (2011). «Глава 10: Высокотемпературные (охлаждаемые) ступени турбины». турбины, компрессоры и вентиляторы (4-е изд.). Нью-Дели: частная компания Tata McGraw Hill Education с ограниченной ответственностью. ISBN 978-0-07-070702-3.
  • Флэк, Рональд Д. (2005). «Глава 8: Турбины с осевым потоком». Основы реактивного движения с приложениями . Кембриджская аэрокосмическая серия. Нью-Йорк, Нью-Йорк: Издательство Кембриджского университета. ISBN 978-0-521-81983-1.
  • Бойс, Мехерван П. (2006). «Глава 9: Турбины с осевым потоком и Глава 11: Материалы». Справочник по газотурбинной технике (3-е изд.). Оксфорд: Эльзевир. ISBN 978-0-7506-7846-9.