Из Википедии, бесплатной энциклопедии
Перейти к навигации Перейти к поиску
Опреснение воды
Методы

Мембранная дистилляция ( МД ) - это термический процесс разделения, в котором разделение происходит за счет фазового перехода. Гидрофобная мембрана представляет собой барьер для жидкой фазы , позволяя паровой фазе (например, водяному пару) проходить через поры мембраны. [1] Движущей силой процесса является перепад парциального давления пара, обычно вызываемый разницей температур. [2] [3]

Принцип мембранной дистилляции [ править ]

Профиль температуры и давления
Профиль температуры и давления через мембрану с учетом температурной поляризации

Большинство процессов, в которых используется мембрана для разделения материалов, полагаются на разницу статического давления как движущую силу между двумя ограничивающими поверхностями (например, обратный осмос - RO), или разницу в концентрации ( диализ ) или электрическое поле (ED). [4] Селективность мембраны может быть обусловлена ​​отношением размера пор к размеру удерживаемого вещества, или его коэффициентом диффузии , или его электрической полярностью . Мембраны, используемые для мембранной дистилляции (MD), препятствуют прохождению жидкой воды, обеспечивая при этом проницаемость для свободных молекул воды и, таким образом, для водяного пара. [1] Эти мембраны изготовлены из гидрофобного синтетического материала (например, PTFE, PVDF или PP) и имеют поры со стандартным диаметром от 0,1 до 0,5 мкм. Поскольку вода имеет сильные дипольные характеристики, в то время как ткань мембраны неполярна, материал мембраны не смачивается жидкостью. [5] Несмотря на то, что поры значительно больше, чем молекулы, высокое поверхностное натяжение воды предотвращает попадание жидкой фазы в поры. В пору перерастает выпуклый мениск . [6] Этот эффект называется капиллярным действием. Среди других факторов глубина вдавления может зависеть от нагрузки внешнего давления на жидкость. Измерение проникновенияконтактного угла пор жидкостью = 90 - '. Пока <90 ° и, соответственно, '> 0 °, смачивание пор не происходит. Если внешнее давление поднимается выше так называемого давления жидкости на входе, то Θ = 90 °, что приводит к обходу поры. Движущей силой, которая подает пар через мембрану, чтобы собрать его на пермеатной стороне в виде воды, является разность парциальных давлений водяного пара между двумя ограничивающими поверхностями. Эта разница парциального давления является результатом разницы температур между двумя ограничивающими поверхностями. Как видно на изображении, мембрана заряжается потоком горячего сырья с одной стороны и охлажденным потоком пермеата с другой стороны. Разница температур через мембрану, обычно от 5 до 20 К, соответствует разнице парциальных давлений, которая гарантирует, что пар, развивающийся на поверхности мембраны, следует за перепадом давления, проникая через поры и конденсируясь на более холодной стороне. [7]

Методы мембранной дистилляции [ править ]

Схема устройства AGMD

Существует множество различных методов мембранной дистилляции. Четыре основных метода в основном различаются расположением канала для дистиллята или способом эксплуатации этого канала. Наиболее распространены следующие технологии:

  • Директор прямого контакта (DCMD)
  • Воздушный зазор MD (AGMD)
  • Вакуумный MD (VMD)
  • Продувочный газ MD (SWGMD)
  • Многоступенчатая вакуумная мембранная дистилляция (V-MEMD)
  • Пермеатный зазор MD (PGMD)

Директор по прямому контакту [ править ]

В DCMD обе стороны мембраны заполнены жидкой горячей питательной водой на стороне испарителя и охлажденным пермеатом на стороне пермеата. Конденсация пара, проходящего через мембрану, происходит непосредственно внутри жидкой фазы на граничной поверхности мембраны. Поскольку мембрана является единственным барьером, блокирующим массоперенос, с помощью DCMD можно достичь относительно высоких потоков пермеата, связанных с поверхностью. [8] Недостатком являются высокие потери ощутимого тепла, так как изоляционные свойства одинарного мембранного слоя низкие. Однако высокие потери тепла между испарителем и конденсатором также являются результатом единого мембранного слоя. Это потерянное тепло недоступно для процесса дистилляции, что снижает эффективность. [9]В отличие от других конфигураций мембранной перегонки, в DCMD охлаждение через мембрану обеспечивается за счет потока пермеата, а не за счет предварительного нагрева сырья. Следовательно, внешний теплообменник также необходим для рекуперации тепла из пермеата, и необходимо тщательно оптимизировать высокую скорость потока сырья. [10]

Воздушный зазор MD [ править ]

Режимы капельной конденсации в AGMD. [11]

В MD с воздушным зазором канал испарителя напоминает канал в DCMD, тогда как зазор для пермеата находится между мембраной и охлаждаемой стенкой и заполнен воздухом. Пар, проходящий через мембрану, должен дополнительно преодолеть этот воздушный зазор, прежде чем конденсироваться на охлаждающей поверхности. Достоинством этого метода является высокая теплоизоляция канала конденсатора, что сводит к минимуму потери теплопроводности. Однако недостатком является то, что воздушный зазор представляет собой дополнительный барьер для массопереноса, уменьшая выход пермеата, связанный с поверхностью, по сравнению с DCMD. [12] Еще одно преимущество над DCMD является то , что летучеевещества с низким поверхностным натяжением, такие как спирт или другие растворители, могут быть отделены от разбавленных растворов благодаря тому, что между жидким пермеатом и мембраной нет контакта с AGMD. AGMD особенно выгоден по сравнению с альтернативами при более высокой солености. [13] Варианты AGMD могут включать гидрофобные конденсирующие поверхности для улучшения потока и энергоэффективности. [14] В AGMD однозначно важные конструктивные особенности включают толщину зазора, гидрофобность конденсирующей поверхности, конструкцию зазора и угол наклона. [15]

Подметальный газ MD [ править ]

MD для продувочного газа, также известный как удаление воздуха, использует конфигурацию канала с пустым зазором на стороне пермеата. Эта конфигурация такая же, как и в AGMD. Конденсация пара происходит вне модуля MD во внешнем конденсаторе. Как и в случае с AGMD, с помощью этого процесса можно перегонять летучие вещества с низким поверхностным натяжением. [16]Преимущество SWGMD перед AGMD заключается в значительном уменьшении барьера для массопереноса за счет принудительного потока. Таким образом могут быть достигнуты более высокие массовые потоки продуктовой воды на поверхности, чем при использовании AGMD. Недостатком SWGMD, вызванным газовым компонентом и, следовательно, более высоким общим массовым расходом, является необходимость большей емкости конденсатора. При использовании меньших массовых потоков газа существует риск нагрева самого газа на горячей поверхности мембраны, что снижает разницу давления пара и, следовательно, движущую силу. Одним из решений этой проблемы для SWGMD и AGMD является использование охлаждаемых стенок для канала пермеата и поддержание температуры путем промывки его газом. [17]

Vacuum MD [ править ]

Вакуумный MD содержит конфигурацию канала с воздушным зазором. После прохождения через мембрану пар отсасывается из канала пермеата и конденсируется вне модуля, как в случае с SWGMD. VCMD и SWGMD могут применяться для отделения летучих веществ от водянистого раствора или для получения чистой воды из концентрированной соленой воды. Одним из преимуществ этого метода является то, что нерастворенные инертные газы, блокирующие поры мембраны, отсасываются вакуумом, оставляя большую эффективную поверхность мембраны активной. [18] Кроме того, снижение точки кипения приводит к получению сопоставимого количества продукта при более низких общих температурах и меньших перепадах температур через мембрану. Более низкая требуемая разница температур приводит к снижению общей и удельной тепловой энергии.требовать. Однако создание вакуума, который необходимо регулировать в соответствии с температурой соленой воды, требует сложного технического оборудования и, следовательно, является недостатком этого метода. Электроэнергии спрос намного выше , так как с DCMD и AGMD. Дополнительной проблемой является повышение значения pH из-за удаления CO2 из питательной воды. Чтобы вакуумная мембранная дистилляция была эффективной, ее часто проводят в многоступенчатой ​​конфигурации. [19]

Permeate-gap MD [ править ]

Далее будет объяснена основная конфигурация канала и метод работы стандартного модуля DCMD, а также модуля DCMD с отдельным зазором для пермеата. Конструкция на соседнем изображении изображает конфигурацию плоских каналов, но может также пониматься как схема для модулей с плоской, полой или спиральной намоткой.

Полная конфигурация каналов состоит из канала конденсатора с входом и выходом и канала испарителя с входом и выходом. Эти два канала разделены гидрофобной микропористой мембраной. Для охлаждения канал конденсатора заполняется пресной водой, а испаритель, например, соленой питательной водой. Теплоноситель поступает в канал конденсатора с температурой 20 ° С. Пройдя через мембрану, пар конденсируется в охлаждающей воде, высвобождая скрытую теплоту и приводя к повышению температуры охлаждающей жидкости. Явная теплопроводность также нагревает охлаждающую воду через поверхность мембраны. Из-за общественного транспортачерез мембрану массовый расход в испарителе уменьшается, в то время как в канале конденсатора увеличивается на ту же величину. Массовый поток предварительно нагретого хладагента покидает канал конденсатора с температурой около 72 ° C и поступает в теплообменник, таким образом предварительно нагревая питательную воду. Эта питательная вода затем подается к другому источнику тепла и, наконец, поступает в испарительный канал модуля MD с температурой 80 ° C. В процессе испарения выделяется скрытое теплоот потока корма, который охлаждает сырье все больше в направлении потока. Дополнительное снижение тепла происходит за счет явного тепла, проходящего через мембрану. Охлажденная питательная вода покидает канал испарителя примерно при 28 ° C. Суммарная разница температур между входом конденсатора и выходом испарителя, входом конденсатора и выходом испарителя примерно одинакова. В модуле PGMD канал пермеата отделен от канала конденсатора поверхностью конденсации. Это позволяет напрямую использовать соленую воду.подавать в качестве охлаждающей жидкости, поскольку она не контактирует с пермеатом. Учитывая это, охлаждающая или питательная вода, поступающая в канал конденсатора с температурой T1, теперь также может использоваться для охлаждения пермеата. Внутри жидкого пермеата происходит конденсация пара. Предварительно нагретая питательная вода, которая использовалась для охлаждения конденсатора, может быть направлена ​​непосредственно к источнику тепла для окончательного нагрева после выхода из конденсатора с температурой T2. После достижения температуры T3 он направляется в испаритель. Пермеат экстрагируется при температуре Т5, а охлажденный рассол выгружается при температуре Т4.

Преимущество PGMD перед DCMD - это прямое использование питательной воды в качестве охлаждающей жидкости внутри модуля и, следовательно, необходимость только одного теплообменника для нагрева сырья перед входом в испаритель. Таким образом снижаются потери теплопроводности и можно сократить дорогостоящие компоненты. Еще одно преимущество - отделение пермеата от охлаждающей жидкости. Следовательно, пермеат не нужно извлекать позже в процессе, и массовый расход хладагента в канале конденсатора остается постоянным. Низкая скорость потока пермеата в зазоре для пермеата является недостатком этой конфигурации, так как она приводит к плохой теплопроводности от поверхности мембраны к стенкам конденсатора. Результатом этого эффекта являются высокие температуры на поверхности, ограничивающей мембрану на стороне пермеата (температурная поляризация), что снижает перепад давления пара и, следовательно, движущую силу процесса. Однако полезно, чтобы за счет этого эффекта также уменьшались потери теплопроводности через мембрану. Эта проблема с плохой теплопроводностью зазора в значительной степени устраняется с помощью варианта PGMD, называемого CGMD, или перегонки через мембрану с проводящим зазором, которая добавляет в зазоры теплопроводящие прокладки. [20] По сравнению с AGMD, в PGMD или CGMD достигается более высокий выход пермеата, связанный с поверхностью, поскольку массовый поток дополнительно не сдерживается сопротивлением диффузии воздушного слоя. [7]

Многоступенчатая вакуумная мембранная дистилляция [ править ]

Гидрофобные мембраны (или полипропиленовая пленка) приварены к обеим сторонам рамы memsys. Эта рама предназначена для объединения и распределения потоков пара, подаваемого, неконденсируемого газа и дистиллята.
Рамы memsys разного количества сварены вибросваркой как модуль memsys (например, пароподъемник, мембранная ступень и конденсатор). Газовый фактор и емкость модуля memsys могут быть легко изменены в зависимости от приложения или потребностей клиента.
Схема процесса memsys V-MEMD

Типичный модуль вакуумной мультиэффектной мембранной дистилляции (например, V- MEMD торговой марки Memsys [ требуется пояснение ] ) состоит из парохода, ступеней испарения-конденсации и конденсатора. Каждая ступень восстанавливает тепло конденсации, обеспечивая мультиэффектный дизайн. Дистиллят производится на каждой ступени испарения-конденсации и в конденсаторе.

Пароподъемник: тепло, производимое внешним источником тепла (например, солнечным или отработанным теплом), передается в пароподъемнике. Вода в пароподъемнике находится под более низким давлением (например, 400 мбар) по сравнению с атмосферным. Горячий пар поступает на первую ступень испарения-конденсации (ступень 1).

Этапы испарения-конденсации: Этапы состоят из альтернативных гидрофобных мембран и рамок из фольги (полипропилен, ПП). Корм (например, морская вода) вводится на этапе 1 модуля. Сырье последовательно проходит через стадии испарения-конденсации. В конце последней стадии он выбрасывается в виде рассола.

Этап 1: Пар из испарителя конденсируется на полипропиленовой пленке при уровне давления P1 и соответствующей температуре T1. Комбинация фольги и гидрофобной мембраны создает канал для подачи, в котором сырье нагревается за счет тепла конденсации пара из пароподъемника. Корм испаряется под отрицательным давлением P2. Вакуум всегда применяется к пермеатной стороне мембран.

Стадия [2, 3, 4, x]: этот процесс повторяется на следующих стадиях, и каждая стадия проходит при более низком давлении и температуре.

Конденсатор: Пар, образующийся на заключительной стадии испарения-конденсации, конденсируется в конденсаторе с использованием потока хладагента (например, морской воды).

Производство дистиллята: конденсированный дистиллят транспортируется через нижнюю часть каждой ступени за счет разницы давлений между ступенями.

Дизайн модуля memsys: внутри каждого кадра memsys и между кадрами создаются каналы. Рамки из фольги - это «каналы дистиллята». Каркасы мембран - это «паровые каналы». Между рамой из фольги и мембраны создаются «питающие каналы». Пар попадает на сцену и стекает в параллельные рамки из фольги. Единственная возможность для пара, попадающего в рамки из фольги, - это конденсация, т.е. пар попадает в «тупиковую» рамку из фольги. Хотя это называется «тупиковой» рамой, в ней есть небольшой канал для удаления неконденсируемых газов и создания вакуума.

Конденсированный пар поступает в дистиллятный канал. Тепло конденсации переносится через фольгу и немедленно преобразуется в энергию испарения, образуя новый пар в канале подачи морской воды. Подающий канал ограничен одной конденсирующей фольгой и мембраной. Пар выходит из каналов мембраны и собирается в основном канале для пара. Пар покидает сцену по этому каналу и переходит на следующую ступень. Memsys разработала высокоавтоматизированную производственную линию для модулей, которую можно легко расширить. [ требуется разъяснение ]Поскольку процесс memsys работает при умеренно низких температурах (<90 ° C) и умеренном отрицательном давлении, все компоненты модуля изготовлены из полипропилена (PP). Это исключает коррозию и образование накипи и позволяет производить крупномасштабное рентабельное производство.

Приложения [ править ]

Типичные области применения мембранной дистилляции:

  • Опреснение морской воды
  • Солоноватая вода опреснение
  • Обработка опресненным рассолом
  • Очистка технологической воды
  • Очистка воды
  • Удаление / Концентрация аммония
  • Концентрация ресурсов

Мембранная дистилляция на солнечных батареях [ править ]

Заводская конструкция компактной системы
Конструкция установки двухконтурной системы

Мембранная дистилляция очень подходит для компактных опреснительных установок на солнечных батареях, обеспечивающих малую и среднюю производительность <10000 л / день. [21] Конструкция со спиральной намоткой, запатентованная GORE в 1985 году, особенно подходит для этого применения. В рамках проекта MEMDIS, который стартовал в 2003 году, Институт систем солнечной энергии им. Фраунгофера ISEсовместно с другими партнерами по проекту приступила к разработке модулей MD, а также к установке и анализу двух различных операционных систем на солнечной энергии. Первый тип системы - это так называемая компактная система, предназначенная для производства 100-120 л питьевой воды в сутки из морской или солоноватой воды. Основная цель проектирования системы - простая, самодостаточная, не требующая обслуживания и надежная установка для целевых рынков в засушливых и полузасушливых районах с низкой инфраструктурой. Второй тип системы - это так называемая двухконтурная установка производительностью около 2000 л / сутки. Здесь коллекторный контур отделен от опреснительного контура теплообменником, устойчивым к соленой воде. [7] На основе этих двух типов систем было разработано, установлено и исследовано различное количество прототипов.

Стандартная конфигурация сегодняшней (2011 г.) компактной системы позволяет производить дистиллят до 150 л / день. Необходимая тепловая энергия обеспечивается солнечным тепловым коллектором площадью 6,5 м². Электроэнергия подается от фотоэлектрического модуля мощностью 75 Вт. Этот тип системы в настоящее время разрабатывается и продается компанией Solar Spring GmbH, дочерней компанией Института систем солнечной энергии Фраунгофера. В рамках проекта MEDIRAS, еще одного проекта ЕС, на острове Гран-Канария была установлена ​​усовершенствованная двухконтурная система. Встроенный в 20-футовый контейнер и оснащенный коллектором размером 225 м², резервуар для хранения тепла обеспечивает выход дистиллята до 3000 л / день. Также были реализованы другие приложения с расходом до 5000 л / день, работающие на 100% солнечной энергии или как гибридные проекты в сочетании с отработанным теплом.[ необходима цитата ]

Образцовые системы

Проблемы [ править ]

Работа систем мембранной дистилляции сталкивается с несколькими основными препятствиями, которые могут ухудшить работу или помешать ей стать жизнеспособным вариантом. Основная проблема - это смачивание мембраны, когда физиологический раствор просачивается через мембрану, загрязняя пермеат. [1] Это особенно вызвано загрязнением мембраны, когда на поверхности мембраны осаждаются твердые частицы, соли или органические вещества. [22] Методы уменьшения загрязнения включают супергидрофобность мембраны, [23] [24] обратную промывку воздухом для реверсирования [1] или предотвращения смачивания [25], выбор рабочих условий без загрязнения, [26] и поддержание воздушных слоев на поверхности мембраны. [25]

Самая большая проблема для рентабельности мембранной дистилляции - это энергоэффективность. Коммерческие системы не достигли конкурентоспособного энергопотребления по сравнению с ведущими тепловыми технологиями, такими как многоступенчатая дистилляция , хотя некоторые из них были близки [27], и исследования показали потенциал для значительного повышения энергоэффективности. [20]

Ссылки [ править ]

  1. ^ a b c d Warsinger, Дэвид М .; Серви, Амелия; Коннорс, Грейс Б.; Линхард V, Джон Х. (2017). «Обратное смачивание мембраны при мембранной дистилляции: сравнение сушки с обратной промывкой сжатым воздухом». Наука об окружающей среде: исследования и технологии воды . 3 (5): 930–939. DOI : 10.1039 / C7EW00085E . ЛВП : 1721,1 / 118392 .
  2. ^ Дешмук, Акшай; Бу, Чанхи; Караникола, Василики; Линь, Шихонг; Штрауб, Энтони П .; Тонг, Тьечжэн; Уорсингер, Дэвид М .; Элимелех, Менахем (2018). «Мембранная дистилляция на стыке воды и энергии: ограничения, возможности и проблемы». Энергетика и экология . 11 (5): 1177–1196. DOI : 10.1039 / c8ee00291f . ISSN 1754-5692 . 
  3. ^ Панагопулос, Аргирис; Хараламбус, Кэтрин-Джоанн; Лоизиду, Мария (2019-11-25). «Методы утилизации и технологии очистки опресненных рассолов - Обзор». Наука об окружающей среде в целом . 693 : 133545. Bibcode : 2019ScTEn.693m3545P . DOI : 10.1016 / j.scitotenv.2019.07.351 . ISSN 0048-9697 . PMID 31374511 .  
  4. ^ Лоусон, Кевин В .; Ллойд, Дуглас Р. (1997-02-05). «Мембранная перегонка». Журнал мембрановедения . 124 (1): 1–25. DOI : 10.1016 / S0376-7388 (96) 00236-0 .
  5. ^ Резаи, Мохаммад; Уорсингер, Дэвид М .; Lienhard V, John H .; Duke, Mikel C .; Мацуура, Такеши; Самхабер, Вольфганг М. (август 2018 г.). «Явление смачивания при мембранной перегонке: механизмы, обращение и предотвращение». Исследования воды . 139 : 329–352. DOI : 10.1016 / j.watres.2018.03.058 . ЛВП : 1721,1 / 115486 . ISSN 0043-1354 . PMID 29660622 .  
  6. ^ Ли, Чонхо; Карник, Рохит (15.08.2010). «Опреснение воды парофазным транспортом через гидрофобные нанопоры». Журнал прикладной физики . 108 (4): 044315. Bibcode : 2010JAP ... 108d4315L . DOI : 10.1063 / 1.3419751 . hdl : 1721,1 / 78853 . ISSN 0021-8979 . 
  7. ^ a b c Иоахим Кошиковски: Entwicklung von energieautark arbeitenden Wasserentsalzungsanlagen auf Basis der Membrandestillation Fraunhofer Verlag, 2011, 3839602602
  8. ^ Песня, Лиминг; Ли, Баоань; Sirkar, Kamalesh K .; Гилрон, Джек Л. (2007). «Опреснение на основе мембранной дистилляции с прямым контактом: новые мембраны, устройства, крупномасштабные исследования и модель». Промышленные и инженерные химические исследования . 46 (8): 2307–2323. DOI : 10.1021 / ie0609968 . ISSN 0888-5885 . 
  9. ^ Srisurichan, S; Джираратананон, R; Фейн, А.Г. (01.06.2006). «Механизмы массопереноса и транспортные сопротивления в процессе дистилляции через мембрану прямого контакта». Журнал мембрановедения . 277 (1–2): 186–194. DOI : 10.1016 / j.memsci.2005.10.028 . ISSN 0376-7388 . 
  10. ^ Сваминатан, Джайчандер; Чунг, Хён Вон; Уорсингер, Дэвид М .; Линхард V, Джон Х. (2016). «Простой метод балансировки прямой контактной мембранной дистилляции». Опреснение . 383 : 53–59. DOI : 10.1016 / j.desal.2016.01.014 . ЛВП : 1721,1 / 105370 . ISSN 0011-9164 . 
  11. ^ Warsinger, Дэвид М .; Сваминатан, Джайчандер; Morales, Lucien L .; Линхард V, Джон Х. (2018). «Комплексные режимы конденсационных потоков в перегонке с мембраной с воздушным зазором: визуализация и энергоэффективность». Журнал мембрановедения . Elsevier BV. 555 : 517–528. DOI : 10.1016 / j.memsci.2018.03.053 . ЛВП : 1721,1 / 115268 . ISSN 0376-7388 . 
  12. ^ Warsinger, Дэвид; Сваминатан, Джайчандер; Линхард, Джон Х. (2014). «Влияние угла наклона модуля на отгонку мембраны с воздушным зазором». Материалы 15-й Международной конференции по теплообмену . DOI : 10.1615 / ihtc15.mtr.009351 . ISBN 978-1-56700-421-2. Документ № IHTC15-9351.
  13. ^ Сваминатан, Джайчандер; Чунг, Хён Вон; Уорсингер, Дэвид М .; Линхард V, Джон Х. (2018). «Энергоэффективность мембранной перегонки до высокой солености: оценка критического размера системы и оптимальной толщины мембраны». Прикладная энергия . 211 : 715–734. DOI : 10.1016 / j.apenergy.2017.11.043 . ЛВП : 1721,1 / 113008 . ISSN 0306-2619 . 
  14. ^ Warsinger, Дэвид Э.М.; Сваминатан, Джайчандер; Maswadeh, Laith A .; Линхард V, Джон Х. (2015). «Супергидрофобные поверхности конденсатора для перегонки через мембрану с воздушным зазором». Журнал мембрановедения . 492 : 578–587. DOI : 10.1016 / j.memsci.2015.05.067 . hdl : 1721,1 / 102500 . ISSN 0376-7388 . 
  15. ^ Warsinger, Дэвид М .; Сваминатан, Джайчандер; Morales, Lucien L .; Линхард V, Джон Х. (2018). «Комплексные режимы конденсационных потоков в перегонке с мембраной с воздушным зазором: визуализация и энергоэффективность». Журнал мембрановедения . 555 : 517–528. DOI : 10.1016 / j.memsci.2018.03.053 . ЛВП : 1721,1 / 115268 . ISSN 0376-7388 . 
  16. ^ Karanikola, Василики; Corral, Андреа Ф .; Цзян, Хуа; Эдуардо Саес, А .; Ela, Wendell P .; Арнольд, Роберт Г. (2015). «Дистилляция с проточной газовой мембраной: численное моделирование массо- и теплообмена в модуле с половолоконной мембраной». Журнал мембрановедения . 483 : 15–24. DOI : 10.1016 / j.memsci.2015.02.010 . ISSN 0376-7388 . 
  17. ^ Khayet, M .; Cojocaru, C .; Баруди, А. (2012). «Моделирование и оптимизация проточной газовой мембранной дистилляции». Опреснение . 287 : 159–166. DOI : 10.1016 / j.desal.2011.04.070 . ISSN 0011-9164 . 
  18. ^ Бандини, S .; Gostoli, C .; Сарти, GC (1992). «Эффективность разделения при вакуумной мембранной перегонке». Журнал мембрановедения . 73 (2–3): 217–229. DOI : 10.1016 / 0376-7388 (92) 80131-3 . ISSN 0376-7388 . 
  19. ^ Чанг, Хён Вон; Сваминатан, Джайчандер; Уорсингер, Дэвид М .; Линхард V, Джон Х. (2016). «Системы многоступенчатой ​​вакуумной мембранной дистилляции (MSVMD) для приложений с высокой соленостью». Журнал мембрановедения . 497 : 128–141. DOI : 10.1016 / j.memsci.2015.09.009 . hdl : 1721,1 / 105371 . ISSN 0376-7388 . 
  20. ^ a b Сваминатан, Джайхандер; Чунг, Хён Вон; Уорсингер, Дэвид М .; Линхард V, Джон Х. (2016). «Энергоэффективность пермеатного зазора и новая мембранная дистилляция с проводящим зазором». Журнал мембрановедения . 502 : 171–178. DOI : 10.1016 / j.memsci.2015.12.017 . hdl : 1721,1 / 105372 .
  21. ^ Сарагоса, G .; Ruiz-Aguirre, A .; Гильен-Бурриеза, Э. (2014). «Эффективность использования солнечной тепловой энергии в небольших мембранных опреснительных системах для децентрализованного производства воды». Прикладная энергия . 130 : 491–499. DOI : 10.1016 / j.apenergy.2014.02.024 . ISSN 0306-2619 . 
  22. ^ Резаи, Мохаммад; Альсаати, Альбраа; Уорсингер, Дэвид М .; Ад, Флориан; Самхабер, Вольфганг М. (август 2020 г.). «Длительное сравнение масштабирования исходной воды при мембранной дистилляции» . Мембраны . 10 (8): 173. DOI : 10.3390 / мембраны10080173 .
  23. ^ Резаи, Мохаммад (2016). «Поведение смачивания супергидрофобных мембран, покрытых наночастицами при мембранной дистилляции». Химическая инженерия . 47 : 373–378. DOI : 10,3303 / cet1647063 .
  24. ^ Warsinger, Дэвид М .; Серви, Амелия; Ван Беллегхем, Сара; Гонсалес, Джоселин; Сваминатан, Джайчандер; Харраз, Джехад; Чунг, Хён Вон; Арафат, Хасан А .; Глисон, Карен К .; Линхард V, Джон Х. (2016). «Сочетание перезарядки воздухом и супергидрофобности мембраны для предотвращения загрязнения при мембранной дистилляции» (PDF) . Журнал мембрановедения . 505 : 241–252. DOI : 10.1016 / j.memsci.2016.01.018 . hdl : 1721,1 / 105438 . ISSN 0376-7388 .  
  25. ^ a b Резаи, Мохаммад; Уорсингер, Дэвид М .; Lienhard V, John H .; Самхабер, Вольфганг М. (2017). «Предотвращение смачивания при мембранной дистилляции за счет супергидрофобности и повторного заполнения воздушного слоя на поверхности мембраны». Журнал мембрановедения . 530 : 42–52. DOI : 10.1016 / j.memsci.2017.02.013 . hdl : 1721,1 / 111972 . ISSN 0376-7388 . 
  26. ^ Warsinger, Дэвид М .; Буксировка, Эмили У .; Сваминатан, Джайчандер; Линхард V, Джон Х. (2017). «Теоретическая основа для прогнозирования неорганического загрязнения при мембранной дистилляции и экспериментальная проверка с сульфатом кальция» . Журнал мембрановедения . 528 : 381–390. DOI : 10.1016 / j.memsci.2017.01.031 . hdl : 1721,1 / 107916 .
  27. ^ Tarnacki, K .; Meneses, M .; Melin, T .; van Medevoort, J .; Янсен, А. (2012). «Экологическая оценка процессов опреснения: обратный осмос и Memstill®». Опреснение . 296 : 69–80. DOI : 10.1016 / j.desal.2012.04.009 . ISSN 0011-9164 . 

Литература [ править ]

  • HE Hoemig: морская вода и дистилляция морской воды Vulkan-Verlag, 1978, 3802724380
  • Winter, D .; Koschikowski, J .; Вигхаус, М .: Опреснение с использованием мембранной дистилляции: экспериментальные исследования полномасштабных спирально-навитых модулей. ISE Фраунгофера, Фрайбург, 2011 г.
  • Э. Курчио, Э. Дриоли: «Мембранная дистилляция и связанные с ней операции - обзор», Обзоры разделения и очистки 34/1 35-85, 2005.