Из Википедии, бесплатной энциклопедии
  (Перенаправлено из RF MEMS )
Перейти к навигации Перейти к поиску
Для био-МЭМС см. Био-МЭМС . Для акселерометров MEMS см. Акселерометр . Для дисплеев MEMS см. Дисплей интерферометрического модулятора . Для гироскопов MEMS см. Гироскоп . Для микрофонов MEMS см. Микрофон . Для датчиков давления MEMS см. Акселерометр . Для MOEMS см. Микрооптоэлектромеханические системы .
Рис. 1 : (a) Емкостной переключатель RF MEMS с фиксированным пучком, подключенный шунтом к линии CPW. (b) Омический консольный переключатель RF MEMS, подключенный последовательно к микрополосковой линии.

Система радиочастотных микроэлектромеханических ( РЧ МЭМС ) является микроэлектромеханической системой с электронными компонентами , включающих перемещением субмиллиметровых размерами деталей , которые обеспечивают радиочастотные (РЧ) функциональность. [1] Радиочастотные функции могут быть реализованы с использованием различных радиочастотных технологий. Помимо технологии RF MEMS, составные полупроводники III-V ( GaAs , GaN , InP , InSb ), ферриты , сегнетоэлектрики , полупроводники на основе кремния ( RF CMOS , SiCи SiGe ), и технология электронных ламп доступны разработчику радиочастот. Каждый из предложений RF технологий особый компромисса между стоимостью, частотами , коэффициентом усилением , крупномасштабной интеграцией , жизнью, линейностью , шумом , упаковками , обработкой мощности , потребляемой мощностью , надежностью , прочностью, размером, напряжением питания , временем переключения и масса.

Компоненты [ править ]

Существуют различные типы компонентов РЧ МЭМС, такие как КМОП - интегрируема РЧ МЭМС резонаторов и хозрасчетных осцилляторов с малым форм - фактором и низким уровнем шума фазы , РЧ МЭМС перестраиваемых индукторов , а также РЧ МЭМС переключатели , перешли конденсаторы и варикапов .

Переключатели, переключаемые конденсаторы и варакторы [ править ]

Компоненты, обсуждаемые в этой статье, основаны на RF MEMS-переключателях, переключаемых конденсаторах и варакторах. Эти компоненты могут использоваться вместо переключателей FET и HEMT (транзисторы FET и HEMT в общей конфигурации затвора ) и PIN- диодов. Радиочастотные МЭМС-переключатели, переключаемые конденсаторы и варакторы классифицируются по способу срабатывания ( электростатический , электротермический, магнитостатический , пьезоэлектрический ), по оси отклонения (боковой, вертикальный), по конфигурации цепи ( последовательно , шунтирующий ), по конфигурации зажима ( консольный , фиксированный) фиксированная балка), либо контактным интерфейсом ( емкостным , омическим ). Электростатически приводимый в действии компоненты РЧА МЭМС предлагает низкие вносимые потери и высокую изоляцию, линейность, мощность и Q - фактор , не потребляет мощность, но требует высокого управляющего напряжением и герметичной упаковки однокристального ( тонкопленочный укупорки LCP или LTCC упаковки) или упаковка на уровне вафель ( анодная или стеклянная фритта ).

РЧ-МЭМС-переключатели были впервые разработаны исследовательской лабораторией IBM , Сан-Хосе , Калифорния , [2] [3] Hughes Research Laboratories , Малибу , Калифорния, [4] Северо-Восточный университет в сотрудничестве с Analog Devices , Бостон , Массачусетс , [5] Райтеон , Даллас , TX , [6] [7] и Rockwell Science, Thousand Oaks , CA. [8]Емкостный переключатель RF MEMS с фиксированным фиксированным лучом, как показано на рис. 1 (a), по сути, представляет собой микрообработанный конденсатор с подвижным верхним электродом, которым является луч. Обычно он соединяется шунтом с линией передачи и используется в радиочастотных компонентах MEMS диапазона X - W (77 ГГц и 94 ГГц). Омический кантилеверный RF MEMS-переключатель, как показано на рис. 1 (b), является емкостным в открытом состоянии, но создает омический контакт в нижнем состоянии. Обычно он подключается последовательно с линией передачи и используется в качестве постоянного тока для компонентов Ka-диапазона .

С электромеханической точки зрения компоненты ведут себя как система с амортизирующей массой и пружиной , приводимая в действие электростатической силой . Жесткость пружины является функцией размеров балки, а также модуля Юнга , остаточного напряжения и коэффициента Пуассона материала балки. Электростатическая сила зависит от емкости и напряжения смещения . Знание жесткости пружины позволяет вручную рассчитать втягивающее напряжение, которое представляет собой напряжение смещения, необходимое для втягивания балки, тогда как знание жесткости пружины и массы позволяет вручную рассчитать время переключения.

С точки зрения РЧ компоненты ведут себя как последовательная RLC-цепь с незначительными сопротивлением и индуктивностью. Емкость в верхнем и нижнем состоянии составляет порядка 50 фФ и 1,2 пФ, которые являются функциональными значениями для схем миллиметрового диапазона . Коммутаторы обычно имеют отношение емкостей 30 или выше, в то время как переключаемые конденсаторы и варакторы имеют отношение емкостей от 1,2 до 10. Нагруженная добротность составляет от 20 до 50 в диапазонах X, Ku и Ka. [9]

Переключаемые конденсаторы RF MEMS представляют собой емкостные переключатели с фиксированным и фиксированным лучом с низким отношением емкостей. Варакторы RF MEMS представляют собой емкостные фиксированные фиксированные переключатели луча, которые смещены ниже втягивающего напряжения. Другими примерами RF MEMS-переключателей являются омические консольные переключатели и емкостные однополюсные переключатели N-типа (SPNT), основанные на вобуляционном двигателе с осевым зазором . [10]

Смещение [ править ]

Компоненты RF MEMS смещаются электростатически с использованием биполярного управляющего напряжения NRZ , как показано на рис. 2, чтобы избежать диэлектрического заряда [11] и увеличить срок службы устройства. Диэлектрические заряды оказывают на луч постоянную электростатическую силу. Использование биполярного управляющего напряжения NRZ вместо управляющего напряжения постоянного тока позволяет избежать диэлектрического заряда, в то время как электростатическая сила, действующая на луч, сохраняется, поскольку электростатическая сила изменяется квадратично с управляющим напряжением постоянного тока. Электростатическое смещение означает отсутствие протекания тока, что позволяет использовать линии смещения с высоким удельным сопротивлением вместо высокочастотных дросселей .

Рис. 2 : Электростатическое смещение емкостного переключателя RF MEMS с фиксированным пучком, переключаемого конденсатора или варактора.

Упаковка [ править ]

Компоненты RF MEMS хрупки и требуют упаковки на уровне полупроводниковых пластин или однокристальной упаковки, что позволяет герметизировать полость . Полость требуется для обеспечения движения, в то время как герметичность требуется для предотвращения отмены силы пружины силой Ван-дер-Ваальса, оказываемой каплями воды и другими загрязнениями на балку. Радиочастотные МЭМС-переключатели, переключаемые конденсаторы и варакторы могут быть упакованы с использованием упаковки на уровне пластины. Для больших монолитных МЭМС-фильтров, фазовращателей и настраиваемых согласующих сетей требуется однокристальная упаковка.

Упаковка на уровне пластин выполняется перед нарезкой пластин , как показано на рис. 3 (a), и основана на анодном, диффузионном, металлическом, эвтектическом , стеклянном, полимерном адгезиве и сплавлении кремниевых пластин. Выбор методики упаковки на уровне пластины основан на баланс коэффициентов теплового расширения материала слоев компонента РЧ МЭМС и те подложки , чтобы свести к минимуму пластины луки и остаточному напряжению, а также от требований по выравниванию и герметичности. Достоинствами технологий упаковки на уровне пластин являются размер чипа, герметичность, температура обработки , (не) допуск к ошибкам совмещения и шероховатость поверхности.. Соединение анодом и сплавлением кремния не требует промежуточного слоя, но не допускает шероховатости поверхности. Методы упаковки на уровне пластины, основанные на методе соединения с проводящим промежуточным слоем (проводящим разрезным кольцом), ограничивают полосу пропускания и изоляцию компонента RF MEMS. Наиболее распространенные методы упаковки на уровне пластин основаны на склеивании пластин анодной и стеклянной фриттой. Технологии упаковки на уровне пластин, дополненные вертикальными межсоединениями, предлагают возможность трехмерной интеграции.

Одночиповая упаковка, как показано на рис. 3 (b), реализуется после нарезки пластины на кубики с использованием готовых керамических или органических корпусов, таких как корпуса, изготовленные литьем под давлением LCP или корпуса LTCC. Готовые корпуса требуют герметичного закрытия полости путем засорения, отслаивания , пайки или сварки . Достоинствами технологии упаковки с одним чипом являются размер чипа, герметичность и температура обработки.

Рис. 3 : (a) Упаковка на уровне пластины. (b) Одночиповая упаковка омического консольного МЭМС-переключателя RF.

Микрофабрикация [ править ]

Процесс изготовления RF MEMS основан на методах поверхностной микрообработки и позволяет интегрировать SiCr или TaN тонкопленочные резисторы ( TFR ), конденсаторы металл-воздух-металл (MAM), конденсаторы металл-изолятор-металл (MIM) и RF MEMS. составные части. Процесс изготовления RF MEMS может быть реализован на различных пластинах: полуизолирующие пластины из соединений III-V , боросиликатное стекло, плавленый кварц ( кварц ), LCP, сапфир и пластины пассивированного кремния. Как показано на рис. 4, компоненты RF MEMS могут быть изготовлены в чистых помещениях класса 100 с использованием от 6 до 8 этапов оптической литографии с ошибкой выравнивания контактов 5 мкм, тогда как современныеПроцессы изготовления MMIC и RFIC требуют от 13 до 25 этапов литографии.

Рис.4 : RF MEMS-переключатель, переключаемый конденсатор или процесс изготовления варактора

Как показано на рис. 4, основные этапы микротехнологии :

  • Нанесение линий смещения (рис.4, шаг 1)
  • Нанесение электродного слоя (рис.4, шаг 2)
  • Нанесение диэлектрического слоя (рис.4, шаг 3)
  • Нанесение жертвенной прокладки (рис. 4, шаг 4)
  • Нанесение затравочного слоя и последующее гальваническое покрытие (рис.4, шаг 5)
  • Формирование пучка , высвобождение и сушка критической точки (рис. 4, этап 6)

За исключением удаления расходуемой прокладки, которое требует сушки в критических точках, этапы изготовления аналогичны этапам процесса изготовления КМОП. Процессы изготовления RF MEMS, в отличие от процессов изготовления сегнетоэлектриков BST или PZT и MMIC, не требуют электронно-лучевой литографии , MBE или MOCVD .

Надежность [ править ]

Деградация контактного интерфейса представляет собой проблему надежности для омических консольных ВЧ-МЭМС-переключателей, в то время как залипание пучка диэлектрической зарядки [12], как показано на рис. 5 (a), и заедание пучка, вызванное влажностью, как показано на рис. 5 (b), создают проблема надежности емкостных МЭМС-переключателей с фиксированным лучом. Заедание - это неспособность луча высвободиться после снятия напряжения возбуждения. Высокое контактное давление обеспечивает низкоомный контакт или уменьшает прилипание луча, вызванное зарядом диэлектрика. Имеющиеся на рынке омические консольные ВЧ-МЭМС-переключатели и емкостные РЧ-МЭМС-переключатели с фиксированным лучом продемонстрировали срок службы, превышающий 100 миллиардов циклов при входной РЧ мощности 100 мВт . [13] [14] Вопросы надежности, относящиеся к работе на большой мощности, обсуждаются в разделе ограничителей.

Рис. 5 : (a) [Внизу] диэлектрическая зарядка, вызванная прилипанием пучка. (b) [Вверху] Прилипание луча, вызванное влажностью.

Приложения [ править ]

Резонаторы RF MEMS применяются в фильтрах и опорных генераторах. [15] Радиочастотные МЭМС-переключатели, переключаемые конденсаторы и варакторы применяются в решетках с электронным сканированием (под) ( фазовращатели ) и программно-определяемых радиостанциях ( реконфигурируемые антенны , настраиваемые полосовые фильтры ). [16]

Антенны [ править ]

Реконфигурируемость поляризации и диаграммы направленности , а также возможность перестройки частоты обычно достигаются за счет включения полупроводниковых компонентов III-V, таких как переключатели SPST или варакторные диоды. Однако эти компоненты могут быть легко заменены переключателями и варакторами RF MEMS, чтобы воспользоваться преимуществами низких вносимых потерь и высокой добротности, предлагаемых технологией RF MEMS. Кроме того, компоненты RF MEMS могут быть монолитно интегрированы на диэлектрические подложки с низкими потерями [17], такие как боросиликатное стекло, плавленый кварц или LCP, тогда как полуизолирующие и пассивированные кремниевые подложки из соединений III-V обычно имеют меньшие потери и более высокую диэлектрическую проницаемость. постоянный . Низкий тангенс угла потерьи низкая диэлектрическая проницаемость важны для эффективности и ширины полосы пропускания антенны.

Уровень техники включает в себя фрактальную антенну RF MEMS с перестраиваемой частотой для диапазона частот 0,1–6 ГГц [18] и фактическую интеграцию RF MEMS-переключателей на самоподобной антенне с прокладкой Серпинского для увеличения количества резонансных частот , расширяя ее диапазон. до 8 ГГц, 14 ГГц и 25 ГГц, [19] [20] спиральная антенна с изменяемой диаграммой направленности РЧ МЭМС для 6 и 10 ГГц, [21] спиральная антенна с изменяемой диаграммой направленности РЧ МЭМС для диапазона частот 6–7 ГГц на основе на упакованных коммутаторах Radant MEMS SPST-RMSW100, [22] многополосный RF MEMS Серпинскийфрактальная антенна , опять же со встроенными РЧ-МЭМС-переключателями, работающими в различных диапазонах от 2,4 до 18 ГГц [23], и 2-битной РЧ-МЭМС- антенной с перестраиваемой частотой в Ka-диапазоне . [24]

Samsung Omnia W был первый смартфон , чтобы включать в себя антенну РЧ МЭМС. [25]

Фильтры [ править ]

Полосовые фильтры RF могут использоваться для увеличения подавления внеполосных сигналов, если антенна не может обеспечить достаточную избирательность . Подавление внеполосных сигналов снижает требования к динамическому диапазону для МШУ и смесителя в свете помех . ВЧ полосовые фильтры Off-чипа , основанные на сосредоточенном объемную акустической волне (BAW), керамический , SAW , кристалл кварца, и FBAR резонаторы вытеснили распределены РЧ полосовых фильтров на основе линии передачи резонаторов, напечатанные на подложках с низким тангенсом углом потерь, или на основании волновода полости.

Настраиваемые полосовые фильтры RF предлагают значительное уменьшение размера по сравнению с переключаемыми банками полосовых фильтров RF . Они могут быть реализованы с использованием полупроводниковых варакторов III-V, сегнетоэлектрических BST или PZT и RF MEMS-резонаторов и переключателей, переключаемых конденсаторов и варакторов, а также ферритов YIG . Резонаторы RF MEMS предлагают возможность интеграции на кристалле высокодобротных резонаторов и полосовых фильтров с низкими потерями. Добротность резонаторов RF MEMS составляет порядка 100-1000. [15] Переключатель RF MEMS, технология переключаемых конденсаторов и варакторов предлагает разработчикам настраиваемых фильтров убедительный компромисс между вносимыми потерями, линейностью, потребляемой мощностью, мощностью, размером и временем переключения. [26]

Фазовращатели [ править ]

Рис.6 : ЭИИМ x G r / T
Рис. 7 : Зависимость EIRP от количества антенных элементов в пассивной подрешетке.

Пассивные подмассивы на основе фазовращателей RF MEMS могут использоваться для уменьшения количества модулей T / R в активной матрице с электронным сканированием . Утверждение проиллюстрировано примерами на рисунке 6: предположим, что пассивный подмассив размером один на восемь используется как для передачи, так и для приема со следующими характеристиками: f = 38 ГГц, G r = G t = 10 дБи , BW = 2 ГГц, P t = 4 Вт . Низкие потери (6,75 пс / дБ) и хорошая управляемая мощность (500 мВт) РЧ-МЭМС-фазовращателей обеспечивают EIRP 40 Вт и G r / T 0,036 1 / K. ЭИИМ, также называемая произведением мощности на апертуру, является произведением коэффициента усиления передачи, G t, и мощность передачи P t . G r / T - это отношение усиления приема и шумовой температуры антенны. Высокие значения EIRP и G r / T являются предпосылкой для обнаружения на большом расстоянии. EIRP и G r / T являются функцией количества антенных элементов на подрешетку и максимального угла сканирования. Количество антенных элементов на подрешетку следует выбирать для оптимизации EIRP или произведения EIRP x G r / T, как показано на рисунках 7 и 8. Уравнение дальности действия радара можно использовать для расчета максимальной дальности для какие цели могут быть обнаружены с отношением сигнал / шум 10 дБ на входе приемника.

в которой k B - постоянная Больцмана , λ - длина волны в свободном пространстве, а σ - RCS цели. Значения дальности приведены в таблице 1 для следующих целей: сфера с радиусом a, равным 10 см (σ = π a 2 ), двугранный угловой отражатель с размером фаски a, равным 10 см (σ = 12 a 4 / λ 2 ), задней части автомобиля (σ = 20 м 2 ) и для истребителя без уклонения (σ = 400 м 2 ).

Таблица 1 : Максимальный обнаруживаемый диапазон
(SNR = 10 дБ)
RCS (м 2 )Дальность (м)
Сфера0,031410
Задняя часть автомобиля2051
Двугранный угловой отражатель60,967
Истребитель400107
Рис. 8 : EIRP x G r / T в зависимости от количества антенных элементов в пассивной подрешетке.

Фазовращатели RF MEMS позволяют использовать широкоугольные массивы с пассивным электронным сканированием , такие как линзовые решетки , отражающие решетки , подматрицы и коммутируемые схемы формирования луча , с высоким EIRP и высоким G r / T. Уровень техники в пассивных решетках с электронным сканированием включает в себя массив непрерывных поперечных шлейфов (CTS) диапазона X, питаемый линейным источником, синтезированным шестнадцатью 5-битными РЧ-МЭМС-фазовращателями отраженного типа на основе омических консольных РЧ-МЭМС-переключателей [27]. [28] двумерная линзовая решетка X-диапазона, состоящая из волноводов с параллельными пластинами и включающая 25 000 омических консольных МЭМС-переключателей [29]и сеть формирования луча с переключением W-диапазона на основе переключателя RF MEMS SP4T и сканера фокальной плоскости с линзой Ротмана . [30]

Использование фазовращателей TTD с истинной временной задержкой вместо фазовращателей RF MEMS позволяет получать сигналы радара СШП с соответствующим высоким разрешением по диапазону и позволяет избежать косого обзора луча или сканирования частоты. Фазовращатели TTD разработаны с использованием принципа коммутируемой линии [8] [31] [32] или принципа распределенной линии с нагрузкой. [33] [34] [35] [36] [37] [38] Фазовращатели TTD с коммутационной линией превосходят фазовращатели с распределенной нагрузкой TTD по времени задержки на децибел NF., особенно на частотах до X-диапазона, но по своей сути являются цифровыми и требуют переключателей SPNT с низкими потерями и высокой изоляцией. Однако распределенные фазовращатели TTD с нагруженной линией могут быть реализованы аналогично или цифровым способом и в меньших форм-факторах, что важно на уровне подматриц. Аналоговые фазовращатели смещаются через одну линию смещения, тогда как многобитные цифровые фазовращатели требуют параллельной шины вместе со сложными схемами маршрутизации на уровне подмассива.

Ссылки [ править ]

  1. ^ Lucyszyn, S. (2004). «Обзор техники радиочастотных микроэлектромеханических систем». IEE Proceedings - Science, Measurement and Technology . 151 (2): 93–103. CiteSeerX  10.1.1.535.8466 . DOI : 10.1049 / IP-SMT: 20040405 . ISSN  1350-2344 .
  2. ^ К.Э. Петерсен: "Микромеханические мембранные переключатели на кремнии", IBM J. Res. & Dev., Т. 23, нет. 4, стр. 376-385, июль 1979 г.
  3. ^ К.Э. Петерсен: «Кремний как механический материал», Proc. IEEE, т. 70, нет. 5, стр. 420-457, май 1982 г.
  4. ↑ LE Larson: «Микро-механический переключатель и метод изготовления», патент США 5,121,089, 1 ноября 1990 г.
  5. ^ PM Zavracky, S. Majumder и NE McGruer: "Микромеханические переключатели, изготовленные с использованием микромеханической обработки поверхности никеля", J. Microelectromech. Syst., Т. 6, вып. 1, pp. 3-9, март 1997 г.
  6. ^ CL Goldsmith, BM Kanack, T. Lin, BR Norvell, LY Pang, B. Powers, C. Rhoads, D. Seymour: "Микромеханическое переключение микроволн". Патент США 5619061, 31 октября 1994 г.
  7. ^ CL Goldsmith, Z. Yao, S. Eshelman и D. Denniston: "Характеристики емкостных переключателей RF MEMS с низкими потерями", IEEE Microwave Wireless Compon. Lett., Vol. 8, вып. 8, pp. 269-271, август 1998 г.
  8. ^ a b Дж. Б. Хакер, Р. Е. Михайлович, М. Ким и Дж. Ф. ДеНатале: «3-битная RF MEMS-сеть с истинной временной задержкой в ​​Ka-диапазоне», IEEE Trans. Микроу. Теория техн., Т. 51, нет. 1. С. 305–308, январь 2003 г.
  9. ^ MPJ Tiggelman, К. Райманн, Ф. Ван Rijs, Дж Schmitz и RJE Hueting, «О компромиссе между добротностью и коэффициентом настройки в перестраиваемых высокочастотных конденсаторах,» IEEE Trans. Эл. Dev. 56 (9) стр. 1218-2136 (2009).
  10. ^ S. Pranonsatit, AS Holmes, ID Robertson и S. Lucyszyn: "Однополюсный восьмипозиционный поворотный переключатель RF MEMS", IEEE / ASME J. Microelectromech. Syst., Т. 15, вып. 6, pp. 1735-1744, декабрь 2006 г.
  11. ^ JR Reid и RT Webster: "Измерения заряда в емкостных микроэлектромеханических переключателях", Electronics Letters, vol. 38, нет. 24, стр. 1544-1545, ноябрь 2002 г.
  12. ^ Самуэль Мелле, студент-член IEEE, Дэвид Де Конто, Дэвид Дюбюк, член IEEE, Катя Гренье, член IEEE, Оливье Вендье, Жан-Люк Мураро, Жан-Луи Казо, старший член IEEE, и Роберт Плана, член IEEE: моделирование надежности Емкостные РЧ-МЭМС, IEEE-ОПЕРАЦИИ ПО ТЕОРИИ И ТЕХНИКАМ МИКРОВОЛН, ТОМ. 53, НЕТ. 11 НОЯБРЯ 2005 г.
  13. ↑ HS Newman, JL Ebel, D. Judy, and J. Maciel: «Измерения срока службы высоконадежного контактного переключателя RF MEMS», IEEE Microwave Wireless Compon. Lett., Vol. 18, нет. 2, стр. 100-102, февраль 2008 г.
  14. ↑ C. Goldsmith, J. Maciel и J. McKillop: «Демонстрация надежности», IEEE Microwave Magazine, vol. 8, вып. 6, pp. 56-60, декабрь 2007 г.
  15. ^ a b К. Нгуен: «Технология MEMS для управления синхронизацией и частотой», IEEE Trans. Ultrason., Ferroelect., Freq. Contr., Vol. 54, нет. 2, стр. 251–270, февраль 2007 г.
  16. ^ GM Rebeiz: "RF MEMS, теория, дизайн и технологии," John Wiley & Sons, 2003
  17. ^ Агилар-Армента, Кристиан Джеймс; Портер, Стюарт Дж. (Март 2015 г.). «Кантилевер RF-MEMS для монолитной интеграции с антеннами с фазированной решеткой на печатной плате». Международный журнал электроники . 102 (12): 1978–1996. DOI : 10.1080 / 00207217.2015.1017843 .
  18. ^ DE Anagnostou et al. «Фрактальные антенны с переключателями RF-MEMS для многочастотных приложений», на международном симпозиуме IEEE APS / URSI, Сан-Антонио, Техас, июнь 2002 г., т. 2, стр. 22-25
  19. ^ DE Анагност, Г. Чжэн, М. Chryssomallis, J. Лайк, Г. Ponchak, Дж Papapolymerou и CG Christodoulou, "Проектирование, изготовление и измерение с RF-MEMS-Based автомодельного Re-конфигурируемых антенн", IEEE Transactions по антеннам и распространению, специальный выпуск по многофункциональным антеннам и антенным системам, Vol. 54, выпуск 2, часть 1, февраль 2006 г., стр. 422 - 432
  20. ^ ДЕ Анагност, Г. Чжэн, Дж Papapolymerou и CG Христодол, патент США 7589674, «Реконфигурируемый многочастотный антенна с RF-MEMS переключатели», 15 сентября 2009.
  21. ↑ C. Jung, M. Lee, GP Li, и FD Flaviis: «Реконфигурируемая спиральная антенна с одним рычагом сканирования и интегрированием с радиочастотными МЭМС-переключателями», IEEE Trans. Антенны Propag., Vol. 54, нет. 2, стр. 455–463, февраль 2006 г.
  22. ^ GH Huff и JT Bernhard: «Интеграция корпусных РЧ-МЭМС-переключателей с прямоугольными спиральными микрополосковыми антеннами с реконфигурируемой диаграммой направленности излучения», IEEE Trans. Антенны Propag., Vol. 54, нет. 2, pp. 464–469, февраль 2006 г.
  23. ^ Н. Кингсли, Д. Е. Анагносту, М. Тенцерис и Дж. Папаполимеру: «РЧ МЭМС-антенна с последовательной реконфигурируемой антенной Серпинского на гибкой органической подложке с использованием новой техники смещения постоянного тока», IEEE / ASME J. Microelectromech. Syst., Т. 16, нет. 5. С. 1185–1192, октябрь 2007 г.
  24. ^ К. Ван Caekenberghe и К. Сарабанди: "2-битная щелевая антенна RF MEMS диапазона Ka с перестраиваемой частотой", IEEE Antennas and Wireless Propagation Letters, vol. 7. С. 179-182, 2008.
  25. ^ "WTF это ... RF-MEMS?"
  26. ^ RM Young, JD Адам, CR Vale, TT Braggins, SV Krishnaswamy, CE Milton, DW Bever, LG Chorosinski, Li-Шу Чен, DE Крокетт, CB Freidhoff, SH Талис, Е. Капелла, Р. Tranchini, JR Fende, Дж. М. Лортиуар, А. Р. Тори: «Полосовой радиочастотный фильтр с низкими потерями, использующий переключатели емкости MEMS для достижения диапазона настройки в одну октаву и независимой переменной полосы пропускания», IEEE MTT-S International Microwave Symposium Digest, vol. 3, pp. 1781-1784, июнь 2003 г.
  27. ^ JJ Lee, C. Quan и BM Pierce: «Недорогая двумерная матрица с электронным сканированием, компактная подача CTS и фазовращатели MEMS», Патент США 6 677 899, 13 января 2004 г.
  28. ↑ C. Quan, JJ Lee, BM Pierce и RC Allison: «Широкополосная двумерная матрица с электронным сканированием с компактной подачей CTS и фазовращателями MEMS», Патент США 6 822 615, 23 ноября 2004 г.
  29. ^ JJ Maciel, JF Slocum, JK Smith и J. Turtle: «MEMS-антенны с электронным управлением для радаров управления огнем», IEEE Aerosp. Электрон. Syst. Mag, стр. 17–20, ноябрь 2007 г.
  30. ^ J. Schoebel, Т. Бак, М. Рейман, М. Ульм, М. Шнайдер, А. Журден, ГДж Carchon и HAC Тилманс: «Соображения дизайна и технологии Оценка ФАР систем с РФ МЭМС для автомобильных радаров , "IEEE Trans. Теория СВЧ, т. 53, нет. 6, стр. 1968-1975, июнь 2005 г.
  31. ^ GL Тан, RE Михаилович, JB Хакер, И. Ф. DeNatale, и ГМ Rebeiz: «Малопотертый 2- и 4-битный ТТД МЭМС фазовращатели на основе SP4T переключателей,» IEEE Trans. Микроу. Теория техн., Т. 51, нет. 1. С. 297–304, январь 2003 г.
  32. ^ CD Nordquist, CW Dyck, GM Kraus, IC Reines, CL Goldsmith, WD Cowan, TA Plut, F. Austin, PS Finnegan, MH Ballance и CT Sullivan: «6-битная RF MEMS схема с временной задержкой от постоянного тока до 10 ГГц. , ”IEEE Microw. Беспроводной компонент. Lett., Vol. 16, нет. 5. С. 305–307, май 2006 г.
  33. ^ Н. С. Баркер и Г. М. Ребейз, «Оптимизация распределенных фазовращателей MEMS», в IEEE MTT-S Int. Микроу. Symp. Dig., 1999, с. 299–302.
  34. ^ AS Nagra и RA York, «Распределенные аналоговые фазовращатели с низкими вносимыми потерями»: IEEE Trans. Микроу. Теория техн., Т. 47, нет. 9. С. 1705–1711, сентябрь 1999 г.
  35. ^ J. Perruisseau-перевозчик, Р. Fritschi, П. Креспо-Валеро и АК Skrivervik: «Моделирование периодических Distributed MEMS приложение к проектированию переменной True-Time-линии задержки,» IEEE Trans. Микроу. Теория техн., Т. 54, нет. 1. С. 383–392, январь 2006 г.
  36. ^ Б. Лакшминараянан и Т.М. Веллер: «Разработка и моделирование 4-битных медленноволновых фазовращателей МЭМС», IEEE Trans. Микроу. Теория техн., Т. 54, нет. 1. С. 120–127, январь 2006 г.
  37. ^ Б. Лакшминараянан и Т.М. Веллер: «Оптимизация и реализация фазовращателей с истинной задержкой по импедансу на кварцевой подложке», IEEE Trans. Микроу. Теория техн., Т. 55, нет. 2, стр. 335–342, февраль 2007 г.
  38. ^ К. Ван Caekenberghe и Т. Ваха-Хейккила: "Аналоговый РЧ МЭМС-слот линейный фазовращатель с истинной задержкой по времени", IEEE Trans. Микроу. Теория техн., Т. 56, нет. 9, pp. 2151-2159, сентябрь 2008 г.

Чтение [ править ]

  • С. Лучин (редактор), "Advanced RF MEMS", Cambridge University Press, август 2010 г. , ISBN 978-0-521-89771-6